穿孔機組是無縫鋼管生產中的重要設備，穿孔機組主傳動系統又是關鍵部分。主傳動系統的性能直接影響著無縫鋼管的生產。在我廠為常熟不銹鋼管廠設計制造的013，穿孔機組特定情況下，保證了主傳動系統的正常工作，提高了整個機組向接軸等部分，本文就主減速器。人字齒輪座的齒輪設計計算齒型選擇。結構特點等加以說明。

　　1工作條件495連續工作制，人字齒輪座中心距受限制，萬向接軸輸出側有中等沖擊2主減速器中心距7=1000，斜齒，精度等級877，漸開線齒輪采用軟硬齒面接觸，即小齒輪齒面淬，大齒輪調質處理，小齒輪齒根彎曲疲勞安全系數知1=3.741.4；大齒輪齒根彎曲疲勞安全系數汾2=安全系數大于1.5時，齒輪失效概率低于0；安全系數大于1.25時，齒輪失效概率低于，00；安全系數大于1時，齒輪失效概率低于安全系數大于0.85時，齒輪失效概率低于，工程機械推薦最小齒面接觸疲勞安全系數最小齒根彎曲疲勞安全系數分咖=1.4，故減速器齒輪安全。

　　原方案設計還有下列選擇①采用硬齒面齒輪②齒輪模數降到，=12，其余數據不變；齒輪精度等級降到88 7，其余數據不變采用硬齒面齒輪，接觸疲勞強度約為軟硬齒面的兩倍，這樣可以減小減速器重量體祝但由于其加工成本高硬齒面減速器是變通減速器噸價的兩倍多，而且小齒輪只能作成軸齒輪，軸隨齒輪起加工，制造不方便，成本上升。加之本廠只能磨08，外圓以內的齒輪，大齒輪只能外委加工，其成本大大升高，故未選用。

　　采用模數，=12的齒輪，計算結果接觸疲勞安全系數降過。

　　采用887精度齒輪，計算結果接觸疲勞安全系數降為3人字齒輪座7，如辦人字齒，半邊齒寬=375精度877，雙圓弧齒型，調質齒輪，個小齒輪帶動兩個大齒輪，采用1990國標方法計算，結果如下齒而接觸疲勞強度安仝系放=，2=35齒根彎曲疲勞強度安全系數5，=3.071.8，按照1990國標方法，推薦最小齒面接觸疲勞強度安全系數5=1.5，最小齒根彎曲疲勞強度安全系數5=1.8，故安全原方案設計還有下列選擇①采用硬齒面齒輪②采用漸開線齒輪。

　　采用漸開線硬；1面齒輪。在數據相同的憒況下。1兌鈷果如下齒面接觸疲勞強度安全系數〃，=與雙圓弧齒輪計算結果相比，兩者差不多。由于硬齒面齒輪熱處理工藝復雜，而且齒輪在淬火以后需要磨齒，硬齒面齒輪加工制造成本高，故未選用。

　　采用漸開線齒輪，其它數據和雙圓弧齒輪相同，計算結果齒面接觸疲勞強度安全系數降為5=533齒根1曲疲勞強度安全系數降為5=故齒輪根本不能通過初步計算，中心距需要加大到1000齒輪才能通過由于中心距受萬向接軸空間角限制，在0130穿孔機特定情況下，中心距不能超過8加之齒輪中心距增大，設備重量成本均增加，故未選用這種方案。

　　改進前改進后4.2大齒輪輪威米用鑄造齒輪，齒輪頂圓直徑大于600，1的齒輪，輪轂采州2結構。此種結構鑄造工藝復雜。木模加工費時。鑄造后筋板死角處的砂不易清理干凈，若帶入減速箱內，遺留的砂會帶入潤滑油中，齒面4能因此而出現劃傷等損傷在廠內制造人齒輪的過程中。曾出現砂清不干凈的問。，后只能在輪轂兩側各焊塊鋼板，將筋板孔封住，以防備砂子進入潤滑油，4.3人字齒輪座中，齒輪采用雙圓弧齒形。為了防止齒輪崩角，將齒端修薄。在小齒輪的嚙入端部兩面同時修薄，4所小=在013，穿孔機組中，改變了上述結構，大齒輪輪轂采用3形式用復筋板代替2的腹板及筋板，這就簡化廠通過上述分析對比及計算，最后確定主減速器采用漸開線斜齒，軟硬齒面接觸。人子輪座米用雙圓弧人子齒輪。大齒輪采用鑲圈式，輪轂采用改進后的結構，人字齒輪座中小齒輪嚙入端修薄。這樣就確保主傳動系統安全可靠，性能優越，而且加工制造容易，生產成本低。從而實現整個穿孔機組的正常工作上接第104頁2.3采取的針對性措施2.3.1在天乍控制回路十線上加裝隔離變壓器。加裝隔離變壓器的控制回路電源變成了+接地的電源系統，即使某點接地。也不會引起控制電源電作的變化。從而沏底解決，控制回路發生接地故障時，因局部電壓降低而導致操作失控的隱患。

　　2.3.2更換大車行程開關的電線為整根電纜，去掉了接頭。

　　3結語天車限位控制系統運行的正常與否，直接關系到設備及地面人員的安全，以上兩起設備事故提我們，對行程控制線路及機構的點檢，應作為天車安全檢查的重點。

　　4選型齒輪的結構特點4.1在主減速器和人字齒輪座中，大齒輪均采用鑲套式。齒圈和輪轂打螺槍，較方便地將螺栓多余部分切去，然6將螺栓焊死，達到緊固效果，1以前螺孔用改錐頭螺釘緊固，由于螺釘直徑大，改錐力量小，故螺釘擰不死輪轂結構，制造方便，清砂容易。為了減輕直筋板重量，其斷面采用工字型，人人剖面既保證了強度，又減輕了重量。